U.S.S. South Dakota

(BB57)

Gunfire Damage

Battle of Guadalcanal

14-15 November, 1942

美国南达科他号战列舰

（BB57）

炮火损伤报告

瓜达尔卡纳尔战役

1942年11月14-15日

CONFIDENTIAL

机密

The Chief of Naval Operations directs that this report be shown only to those persons to whom the report would be of value in the performance of their duties.

Steps shall be taken, accordingly to insure that the report will be seen by those persons responsible for design, construction and repair of naval vessels, as well as for their operation, but by no others.

Preliminary Design Section
Bureau of Ships
Navy Department

1 June, 1947

海军作战部长指示，本报告仅应向那些在履行职责中有需要参考本报告的人士展示。

相应采取措施，确保本报告仅供那些负责设计、建造、修理海军舰艇以及操作舰艇的人士阅览，不得向他人展示。

海军部舰船局初步设计处

1947年6月1日

WAR DAMAGE REPORT No. 57

Printed By U. S. Hydrographic Office

战损报告第57号

由美国水文局印制

舰级：BB57-61级    
全长：680英尺4英寸
下水时间：1941年6月7日
全宽：108英尺2英寸
标准排水量：35,000吨
吃水（平均）：28英尺6英寸

参考文献：

(a) 《南达科他号战列舰指挥官行动报告》，BB57/A16-3/(0165)，1942年12月19日。
(b) 《纽约海军造船厂指挥官信件》，BB57/C-FS/(L-1-2-3)，1943年4月19日。
(c) 《日本官员审讯记录》，美国战略轰炸调查（太平洋）。
(d) 《南达科他号战列舰指挥官信件》，A16-3/S62/(0179)，1942年12月8日。
(e) 《美国海军试验场报告》，达尔格伦，弗吉尼亚，第4-43号报告：“日本8英寸通用弹药检验”。
(f) 《美国海军技术任务报告》，“日本弹药 - 通用类型”。
(g) 《南达科他号战列舰指挥官信件》，BB57/S16-3/S88，0181号，1943年2月28日。

目录 

第一部分                                    总结                                      

第二部分                                    叙述                                    

第三部分                                    讨论

                                                    A.弹种分析

                                                    B.结构损伤

                                                    C.电气损坏与故障

                                                    D.火灾及灭火

                                                    E.结论

第一部分 - 总结

1. 在1942年11月14日至15日晚上瓜达尔卡纳尔岛附近的行动中，“南达科他号”战列舰至少被26枚炮弹击中。最严重的损坏是电缆线路的受损，许多内部通信和火控线路被切断，特别是上层建筑区域，损坏最为严重。除主炮II号射控雷达外，所有无线电发射天线和雷达设备均失去功能。因电缆线路短路，内部通信开关板超负荷运转，导致全舰火控和内部通信线路在约三分钟内全部断电。

2. 一枚炮弹命中水线以下，两枚炮弹命中靠近水线位置，导致了轻微的进水情况。舰船发生了约 3/4° 的倾斜，通过调整燃油分布得以消除。

3. 在遭受首次炮弹命中之前，“南达科他号”因III号炮塔向后射击时的冲击产生了电力故障。尽管这并非直接由敌方火力引起，但由于该故障导致III号炮塔失去电力供应，严重影响了战斗期间“南达科他号”的作战能力，因此该故障被纳入本报告的分析内容。

4. 尽管“南达科他号”多次被击中，但只受到了表面的损害。舰船的结构强度、浮力及稳定性均未受到显著影响。

   
   

第二部分 - 叙述

1. 1942年11月14-15日夜间，第64特遣舰队由“南达科他号”（SOUTH DAKOTA）、“华盛顿号”（WASHINGTON）、“普雷斯顿号”（PRESTON）、“格温号”（GWIN）、“本汉姆号”（BENHAM）和“沃尔克号”（WALKE）组成。当日白天，在瓜达尔卡纳尔岛以北和以西地区发现了大量敌方舰队，包括战列舰、巡洋舰、驱逐舰及运输舰。由于预计部分敌方作战舰艇将于夜间对瓜达尔卡纳尔岛进行炮击，以为其运输舰队的到来做准备，第64特遣舰队被命令在11月14日午夜之前到达萨沃岛东南，以便拦截预计来袭的敌方炮击舰队。

2. 夜间海面平静，东南方向吹来每小时2至6节的微风。部分低云逐渐扩散，到11月15日凌晨02:00左右，云层形成了阴天状况。水面能见度在傍晚时约为12海里，并随云层发展而逐渐降低。预期会有战斗发生，因此“南达科他号”进入了总战斗警戒状态（General Quarters）并设定了物资防护状态（Material Condition AFIRM）。舰上消防总管被划分为四个分区，并启动了位于B-1、B-2、B-3及B-4号机舱内的2号、3号、4号及5号消防和冲洗泵。

3. 11月15日00:00时，第64特遣舰队位于萨沃岛东南约13.5海里处，航向为270°真方位。“南达科他号”位列第二，紧随“华盛顿号”之后。00:07时，在萨沃岛以东约18000码处发现三艘敌舰。“南达科他号”判断该编队包括一艘战列舰和两艘巡洋舰。根据日方记录，战列舰“雾岛号”和巡洋舰“爱宕号”与“高雄号”确实在此次战斗中参战，因此这三艘舰船很有可能出现在战斗的第一和第三阶段。00:18时，“南达科他号”用主炮向编队第二艘目标开火，射程约为15700码。射击持续至00:24时，目标从雷达屏幕上消失。“南达科他号”随即将主炮转向另一目标，并发射了五轮齐射。

4. 00:33时，“南达科他号”停止射击，但随后因炮火震动而开始发生一系列电力故障。船尾部分电力逐步失效。00:36时，短路被隔离，除6号和8号5英寸炮塔外，其余设备恢复供电。随后进行了临时修复，使这两个炮塔的供电得以恢复。在此期间，I号和II号炮塔以及除6号和8号炮塔外的其他所有5英寸炮塔均未失去440伏供电。

5. 00:36时，“南达科他号”改变航向，以避开我方两艘受损驱逐舰，并随后恢复至300°真方位的基准航向。00:40时，I号和II号炮塔开始向萨沃岛附近的多个目标射击，初步判断目标为八艘驱逐舰。00:42时，III号炮塔向舰船尾部的目标射击。III号炮塔的炮火引燃了舰载飞机，但随后的齐射将两架飞机击落海中，并大部分熄灭了火焰。00:45时，船尾目标发生爆炸，并从雷达屏幕上消失。根据“南达科他号”的识别，该目标为巡洋舰；但其他报告表明，该目标可能是驱逐舰“绫波号”。

6. 00:41至00:46时，SG雷达失效，导致编队内船只的保持站位和新目标的发现变得复杂。舰桥在指挥112°相对方位目标射击时，忽略了来自舰首右舷、距离7000码处的敌舰报告。雷达室刚刚完成了070°相对方位、5800码处敌舰的报告时，00:48时“南达科他号”被敌方第二艘舰船的四盏探照灯照亮。该敌方编队被判断为四艘舰船组成的纵列编队，与我方舰队相对航行。“南达科他号”判断首舰为战列舰，第二和第三艘舰为巡洋舰。可能性较大的情况是：首舰为战列舰“雾岛号”，第二和第三艘舰为巡洋舰“高雄号”和“爱宕号”。“华盛顿号”几乎立刻向敌方编队首舰开火。约30秒后，敌舰向“南达科他号”开火，集中火力攻击“南达科他号”。与此同时，“南达科他号”的副炮开始向发射探照灯的敌舰开火。第二艘船的探照灯很快熄灭，第三艘船承担了照明任务。“南达科他号”主炮向第二艘舰开了两到三轮齐射，随后转向第三艘舰。敌方的攻击几乎是立刻开始，并持续至01:05时。“南达科他号”的操舵和引擎控制从未失效，但雷达、无线电、火控和内部通信电路及设备遭到严重破坏。01:08时，“南达科他号”停止射击，所有目标均已消失。敌方炮火已在之前停止。战斗后期“南达科他号”与“华盛顿号”失去联系。由于“南达科他号”的夜战能力严重受损，因此撤退至1000号集合点。

   
   

第三部分 - 讨论

A. 弹种分析

11. 在上述交战中，“南达科他号”至少被击中26次。据估计，命中弹中包含1发5英寸弹、6发6英寸弹、18发8英寸弹和1发14英寸弹。这些口径是根据所造成的损伤和从一枚炮弹中回收的碎片进行估算的。在许多情况下，炮弹的入口洞几乎能直接反映其口径大小。尽管结构性损坏十分严重，但与此数量和口径的炮弹命中通常应造成的损害相比，损失仍然较轻。这可以归因于大多数炮弹在穿过舰体结构时并未引爆。据“南达科他号”报告，破片主要来自撞击而非引爆。通过对碎片的研究，一枚8英寸炮弹被参考资料(e)分类为常规炮弹。然而，根据参考资料(f)，这可能是一枚日本的8英寸穿甲弹。从损伤情况来看，大部分命中弹应该是穿甲弹。参考资料(f)还指出，日本在8英寸及更大口径的穿甲弹上使用了0.4秒的延迟引信，而在6英寸穿甲弹上则使用了0.08秒的延迟引信。相比之下，美国海军穿甲弹的延迟时间大约在0.02秒至0.035秒之间。较长的延迟时间是为了使炮弹在触水后仍能穿透舰艇侧面装甲带下方的部位。因此，由于这种长时间的延迟，大多数炮弹在穿透上层建筑后并未引爆。

12. 日本的穿甲弹设计旨在确保在水下保持稳定的弹道轨迹，以期能够命中水线以下、甚至装甲带以下的目标。为了防止炮弹在触水时偏转，炮弹的前部被削弱，使其在触水时弹帽和风帽脱落，留下平坦的前端。当炮弹撞击水线以上的结构时，这些部分可能会脱落，在炮弹主体形成的弹孔周围留下破片孔。这可能是即使炮弹未引爆，弹孔附近仍有破片孔的原因。此外，弹帽在击中时可能会形成比炮弹体稍小的圆形孔，这种现象在第9和第10次命中中有所记录。

B. 结构损伤

注：交战中遭受的命中被按图版I的顺序从舰艏到舰艉编号，未考虑炮弹的大小或命中时间。炮弹的口径是根据命中造成的效果来估算的。在某些情况下，命中过于集中，难以将损伤与特定命中联系起来。

     命中点1

1. 13. 这一命中（估计为6英寸炮弹）未引爆，仅在舰体第17肋位处擦过右舷20毫米炮盾顶部。

   命中点2

   （照片1和2）

2. 14. 该炮弹在右舷第30肋位处触发引爆，在主甲板下方约4英尺处的侧弦板上炸出一个5×4英尺的洞。爆炸冲击波向舰内和后方扩散，在第31肋位的舱壁上炸出一个8×6英尺的洞，位置在主甲板下方、右舷侧内侧2英尺6英寸处。主甲板在右舷侧舱壁内侧和第31肋位舱壁前方、5×4英尺的区域内向上隆起约2.5英寸。半甲板在靠近右舷侧舱壁和第31肋位舱壁前方6×6英尺的区域内向下凹陷约4英寸。42英寸的H2-33-1号排气通风管被炸毁。AH-219-L区的金属隔板、门、架子和柜子被彻底摧毁。估计这是一枚8英寸穿甲弹。

3. 15. 在第29至32肋位之间的右舷外壳板上，在命中点2的下方发生了六个洞（照片1）。第二甲板上方约1英尺处的船壳接缝在第30-1/2和第32肋位之间被撕裂；A-207-L区的储物柜、通风管、隔热层和护套均被破坏；A-206-L区的一袋被褥被点燃，A-207-L区的两个储物柜内的衣物也被点燃。虽然舰内没有区域的损伤程度能表明引爆点，也没有出口洞，但“南达科他号”报告称，这些洞是由六发6英寸炮弹造成的。然而，根据这些洞的位置、损坏的程度和性质及对日本炮弹特性的了解，可以推测这些洞是由命中点2处炮弹的弹帽和风帽碎片造成的。

   命中点3

4. 16. 第I号炮塔的右舷侧被一枚可能是6英寸的炮弹擦伤，该炮弹在右舷瞄准孔处爆炸。瞄准孔的铰链被弯曲，瞄准孔关闭装置失灵。第44至第48肋位之间的七条木制甲板条被破片严重损坏。

   命中点4

   （照片3和4）

5. 17. 这一命中发生在第46至47肋位之间，位于第三甲板上方约1英尺处。炮弹穿透了第2号纵向鱼雷舱壁，并在第三甲板上方约2英尺2英寸处的12.2英寸厚纵向装甲舱壁上引爆。装甲未受凹陷，但炮弹在装甲表面留下了一个直径约6英寸的黑圈和一个直径约8英寸的部分黑色圆环。爆炸冲击波使第三甲板在15×30英寸的区域内下陷约3-1/2英寸，碎片在鱼雷舱壁第2号和纵向装甲舱壁之间的第三甲板上形成了两个贯穿孔。第三甲板上方的鱼雷舱壁第2号在第46至47肋位之间被爆炸冲击波向外吹开。由于这一命中，A-1-F、A-21-F、A-23-F、A-33-F和A-39-F舱被报告为进水，尽管在报告中没有提到，A-27-V舱可能也进水。

6. 18. 这枚炮弹可能是落在“南达科他号”附近后开始跳弹命中的，因为该命中点位于水线下方，而炮弹是向上运动的。从炮弹在装甲上留下的黑圈来看，这枚炮弹估计为8英寸穿甲弹。

   命中点5

   （照片5）

7. 19. 估计为8英寸的炮弹击中了位于第74肋位右舷的舰桥风雨护盾，并在接触时引爆。右舷40毫米火控指挥仪周围的10磅STS防碎盾被严重弯曲并穿孔，40毫米火控指挥仪遭受严重破坏。破片穿透了舰桥附近第74肋位的甲板和信号室与信号桥之间的水密门。一枚破片在信号室的1-1/2英寸STS舱壁上凿出了一个直径3英寸、深3/4英寸的洞。其他破片向下飞散，击中了第66至72肋位之间右舷的第一上层建筑甲板，并在01-70-1号舱口上形成了11个贯穿孔。在舰桥导航室，第75肋位附近的破片穿透了喷溅防护板和右舷纵向结构舱壁的两个位置以及甲板的三个位置。爆炸导致附近的金属隔门、通风管、铝制舱壁和金属家具严重损坏。舰桥的三块玻璃窗被爆炸或破片震碎，操作机制也失效。

   命中点6

   (照片6、7和8)

8. 位于第 74 肋架、高出舱顶甲板约两英尺处的 10 磅 STS 防碎片护盾遭到命中。弹丸穿透了 1 号 5 英寸副炮指挥塔的 60 磅 STS 基座，切断了中央柱，然后穿过指挥塔基座的左舷侧和左舷防碎片护盾，于第 75 肋架附近穿出，未发生爆炸。撞击引发了一场小型电气火灾，并点燃了一些救生衣。据估计，这是 8 英寸穿甲弹。

   命中点7

   (照片9和10)

9. 1.1 英寸弹药库的 30 磅 STS 隔板被一枚弹丸穿透，该弹丸在第 78½ 肋架处穿过并飞出，约在舱顶上方 6 英尺处爆炸于 4 号 1.1 英寸四联装炮架上方。三枚弹片穿透了炮架周围的 15 磅 STS 防碎片护盾，引爆了护盾上的待用弹药；另外六枚弹片穿透了炮架工作区域内的甲板。炮架本体被弹片严重损坏。1.1 英寸弹药装填室内，中央梁被切断，顶部被炸开，通风管道被压碎，隔热层严重受损。多枚 1.1 英寸弹匣爆炸，并点燃了死伤人员的救生衣。喷水系统在三个位置被切断，共有 75 个 1.1 英寸弹匣被摧毁。根据弹孔大小推测，该命中弹为 8 英寸穿甲弹。

   命中点8

   (照片11)

10. 这枚推测为 8 英寸的弹丸击中了第 79 肋架处、舱顶上方第三层的 Mk. 45 型 1.1 英寸指挥塔，并在贯穿指挥塔后未发生爆炸。

    命中点9

    (照片12)

11. 前部防空区域的风障和浪板在第 79 肋架处的右舷侧有一个弹孔，而左舷侧有两个弹孔。这两个弹孔可能是由不同的炮弹造成的。然而，更有可能是某枚 8 英寸穿甲弹的弹头帽在击中右舷风挡时脱落，并在风挡左舷侧造成了第二个弹孔。显然，这枚或这些炮弹并未爆炸。

    命中点10

    (照片13、14和15)

12. 在第 82 肋架处的右舷纵向结构隔板上，距舱顶上方约 7 英尺处被穿透了一个 10 英寸的弹孔。中线隔板在第 83 肋架处距一个 8 英寸弹孔上方约 30 英寸处有一个 10 英寸弹孔。第 84 肋架处的左舷纵向结构隔板距舱顶上方约 6 英尺处有一个 10 英寸的弹孔，并在甲板处有一个 10 英寸 x 3 英寸的弹孔。据报告，这些弹孔是由 8 英寸和 5 英寸的炮弹造成的。更有可能的是，一枚 8 英寸穿甲弹的弹头帽在穿透右舷结构隔板时脱落，并在中线和左舷隔板上造成了第二个弹孔，而完整的炮弹仅在右舷隔板上留下了一个入口弹孔。在其他战争经验中也曾观察到日军炮弹仅有一个入口弹孔但有两个出口弹孔的情况。1942 年 11 月 13 日，旧金山号上的命中点 21 就是一个例子。通向舱顶上方第二层的舷梯被损坏，通风管道被摧毁，但几乎没有发现任何与此命中相关的爆炸痕迹。

    命中点 11

    (照片 16 和 17)

13. 一枚估计为 6 英寸或 8 英寸的炮弹在接触第 83 肋架后方的“N”板条处时发生爆炸，位于第二和第三层甲板之间。船体上被炸出一个约 3 x 2 英尺的弹孔，鱼雷隔板 2 号被弹片穿透了多个弹孔。船壳板被撕裂，裂缝向前延伸至第 81½ 肋架处。第 82½ 到第 84½ 肋架之间的“N”板条上的铆钉松动或脱落。横向隔板 83 在船壳与鱼雷隔板 2 号之间的第二层至第三层之间发生破裂和变形。由于此处命中点的破坏，B-23-F、B-31-F 和 B-39-F 被淹没。

    命中点 12

    (照片 18、19 和 20)

14. 另一枚推测为 8 英寸穿甲弹的炮弹击中了第 83½ 肋架，位于前防空区甲板上方约 8 英尺处。该炮弹穿透了两层 60 磅 STS 隔板，并在第 84 肋架处击碎了左舷浪板顶部而未发生爆炸。指挥塔管道上被炸出两个 3 英寸的碎片孔。

    命中点 13、14 和 15

    (照片 21、22 和 23)

15. 三枚估计为 8 英寸穿甲弹的炮弹击中了第 83 至第 85 肋架之间的右舷隔板，位于舱顶上方第三层约 5 至 8 英尺处。这些炮弹穿透了横向通道和雷达室，并在左舷侧炸毁了第 83 至第 86 肋架之间的浪板顶部。第 84 隔板被撕开了一个 30 x 60 英寸的弹孔，而舱顶上方第四层有一个 12 x 18 英寸和一个 18 x 36 英寸的弹孔。左舷纵向结构隔板被至少五个直径约 2 英尺的弹孔穿透。雷达室内所有设备和仪器均被摧毁，并引发了火灾。尽管损坏严重，但几乎没有证据表明这些炮弹发生了爆炸。

    命中点 16、17 和 18

    (照片 24、25、26 和 27)

16. 在第 83 至第 85 肋架之间的右舷隔板上，距第二上层建筑甲板上方约 3 英尺处被击中了三次。根据弹孔大小估计这些是由一枚 8 英寸穿甲弹和两枚 6 英寸穿甲弹造成的。8 英寸炮弹穿透了五道结构隔板，并被 2 号 5 英寸炮座的护盾挡住，击落了炮座的后门但未发生爆炸。后来被发现时，该炮弹被抛入海中。这些炮弹经过了 0202、0203、0205 房间、右舷信号旗柜下的未指定区域和 B-103-L。在炮弹经过的地方，家具、通风管道、金属隔墙门和铝制隔墙均被摧毁。0204、0206、0207 房间和通道 B-0201-L 受到了较小程度的震动和碎片损坏。一块弹片穿透了右舷信号旗柜，并引发了一场小规模火灾。

    命中点 19

    (照片 28)

17. 3 号 36 英寸探照灯直接被一枚估计为 8 英寸的炮弹击中，该炮弹穿透后未发生爆炸。

    命中点 20

18. 一枚估计为 6 英寸的炮弹击中了第 85½ 肋架处的油箱顶板，穿透了主甲板与第二甲板之间的装甲支撑隔板，并发生了爆炸。横向隔板 85 处发生了 15 x 24 英寸区域的破裂和变形。弹片击中了供应办公室储藏柜，并引发了信笺和衣物柜内的小型阴燃火灾。

    命中点 21

19. 第 87 肋架处第二层和第三层甲板之间的右舷 50 磅 STS 船壳板出现了一个直径 24 英寸、深 6 英寸的凹陷。报告称这是由于一枚 8 英寸擦边命中造成的。如果是这样，那么这一 50 磅 STS 板的表现非常不寻常。另一种可能性是，这个凹陷是由第 11 或第 20 命中点的风挡或弹头帽造成的。

    命中点 22

    (照片 29 和 30)

20. 在第 87 肋架处，舱顶上方第二层的右舷纵向结构隔板被一枚估计为 5 英寸的炮弹击中。炮弹穿透了前桅杆壳体管，并从第 86 肋架附近穿透左舷纵向结构隔板。第 86 肋架处的左舷隔板加固筋变形，急救箱被三个弹片击穿。急救站内的五块护板和隔热层受损。

    命中点 23

    (照片 31 和 32)

21. 一枚估计为 8 英寸穿甲弹击中了 3 号 5 英寸指挥仪的雷达天线。风挡和弹头帽的碎片脱落，散落在第 89 肋架附近的烟囱罩右舷侧。炮弹穿透了烟囱罩，并继续穿过 2 号 5 英寸指挥仪的雷达天线。

    命中点 24

    (照片 33)

22. 5 号 5 英寸炮座被一枚估计为 6 英寸的炮弹擦中。2 英寸 STS 钢板被弹力压弯但未被穿透，炮座内部受到轻微的结构损坏。显然，这枚炮弹在撞击时发生了爆炸。弹片刮损了 7 号 5 英寸炮座的两门火炮，并散落在第 93 至第 100 肋架之间的上层建筑第一和第二层甲板的右舷侧。

    命中点 25

    (照片 34)

23. 一枚估计为 8 英寸的穿甲弹在第 109½ 肋架处的第二层甲板击中了船壳。炮弹在 25 磅和 50 磅 STS 板条的接缝处穿透了船壳，接着在 20 磅 STS 第二层甲板上切出一条槽，穿透了 10 磅纵向鱼雷隔板 2 号，并进入了厚度为 12.2 英寸的纵向装甲隔板顶部，造成 7 至 8 英寸深的穿透。弹片向后散射，击穿并破坏了第 109、110、111 和 112 肋架，并穿透了鱼雷隔板 2 号与纵向装甲隔板之间的第三层甲板。尽管船壳上的弹孔位于水线以上，但由于这一命中点，B-71-F、B-75-V、B-77-F 和 B-79-F 舱室被淹没。南达科他号报告称，这是一枚 6 英寸炮弹造成的，但不认为一枚 6 英寸炮弹能够穿透如此厚的装甲。

    命中点 26

    (照片 35、36 和 37)

24. 一枚估计为 14 英寸的炮弹穿过了 1-128 号舱口围板的两侧，并在第 123½ 肋架处的三号炮塔炮座上方约 17 英寸处发生了爆炸。厚度为 17.3 英寸的装甲在直径 15 英寸的范围内被炸出约 1½ 英寸深的凹痕。表面裂缝遍布此区域，且装甲上形成了垂直裂缝，裂缝向后延伸至炮塔后方 8 英尺处。爆炸在主甲板上炸出了一个宽约 3 英尺、环绕炮座周围 10 英尺的弹孔。在这个弹孔周围，主甲板向下凹陷至炮座外 8 英尺的区域（第 121 至 130 肋架之间）。部分弹片向下和向后散射，将主甲板与第二甲板之间第 129 隔板右舷侧的多个位置打出弹孔，其中一个弹孔尺寸为 26 英寸 x 35 英寸。部分弹片继续穿过 C-204-L，击穿了船员就餐区的设备，并在 2-136-1 号水密门上留下两个弹孔，在 136 号隔板上留下一个弹孔。C-201-L 中炮塔右舷侧的设备、就餐桌和通风管道遭受了严重损坏。装甲第二层甲板阻挡了所有弹片。弹片和爆炸的冲击从撞击点向上散射，摧毁了炮座周围 30 英尺范围内的气密封和排水盖，刮损了三号炮塔的右侧和中间火炮的炮套，并点燃了炮帽帆布罩。命中后，炮塔在旋转时出现了一些问题，但据认为炮塔仍然能够射击。散落在主甲板上的弹片损坏了 20 毫米火炮、战备弹药箱、炮盾、右舷弹射器以及 1-133-2 号消防栓。向前散射的弹片击穿了主甲板和上层建筑第一层甲板的上层建筑。

    其他命中点

    (照片 38 和 39)

25. 在舱顶上方第二层的第 81 肋架处，左舷横向结构隔板被多个直径 3 到 7 英寸的弹片孔击穿。2 号无线电测向仪的基座被爆炸和弹片摧毁。这些弹片的来源尚不明确。它们可能是第 7 命中点在 1.1 英寸 4 号炮座上方爆炸产生的弹片。

26. SC-1 雷达天线和基座被击毁，雷达平台布满了弹孔。从第 39 号照片的情况来看，雷达很可能是被一枚接触后爆炸的炮弹击中的。

    炮塔爆炸损坏

27. 一号和二号炮塔尽量向右舷后方射击时，产生的爆炸对第一上层建筑和主甲板造成了相当大的损坏。第 73 肋架处第一上层建筑甲板右舷的 3/8 英寸 STS 防护板被向内掀起，防护板内的 40 毫米战备弹药架受损。40 毫米火炮本身被摧毁。第 72 至 76 肋架之间的甲板区域向下凹陷至 4 英寸深，第二上层建筑甲板第 72 至 74 肋架之间高级军官舱室的右舷纵向结构隔板向内凹陷了约 3 英寸。第 54 至 64 肋架之间主甲板上右舷的 3/8 英寸 STS 防护板被向内掀起，并从甲板上被撕脱。1-58 号水密门变形。电话箱、20 毫米战备弹药柜、舷梯和附近的通风关闭装置均被爆炸损坏。

    装甲表现

28. 需要注意的是，装甲板发挥了其设计作用。没有任何弹丸穿透装甲区。第3次、第4次、第17次、第24次、第25次和第26次命中弹在引爆前击中了装甲板，均未能穿透。南达科他号的指挥官在行动报告（参考文献(a)）中对装甲防护作出了如下评价：

    “火控装置和指挥塔的装甲的防护性能得到了明确的验证。此前关于去除这些重量的讨论将完全停止。应当更加频繁地使用装甲防护后的控制站。在过去，人们对这些站位的空间限制过于关注。如果这次战斗中没有使用这些防护站位，那么控制和指挥人员很可能会被摧毁。”

    
    

C.电气损坏与故障

1. 上层建筑内的电路遭受了严重的损坏。大量火控、内部通信、无线电和雷达设备的丧失严重削弱了本舰在夜间作战中的战斗力。南达科他号的电气修复清单列举了35种需要修理的电路类型，其中包括需要更换1号主炮塔指挥仪和1号副炮指挥仪的所有软线电缆。根据现有信息，大部分电气损坏无法与具体的命中点直接关联。

2. 所有搜索雷达的损失对南达科他号是一个严重的打击。对此，舰长在参考文献(a)中指出：“对搜索雷达设备的信赖程度令人惊讶。由于该舰失去了SG和SC雷达设备，全舰官兵的心理受到极大影响。缺少这些设备让所有人感到像是被蒙上了眼睛一样。”

3. 在战斗期间，由于上层建筑的IC和FC电路设备被炮火摧毁，整个舰艇的火控和内部通信电路失去了大约三分钟的电力供应。这些短路引发的过载使得正常供电线路上的断路器在主发电机及分配开关板1号上跳闸。IC开关板配备了自动母线切换装置，以便在正常电力供应中断时，将电力切换至应急柴油发电机开关板1号。然而，由于柴油发电机的容量远小于IC开关板的连接负载，FC和IC母线通过一个1000安培的断路器供电，该断路器设计为在自动母线切换操作前自动打开。因此，只有在应急发电机容量范围内的IC受限负载将留在板上。断路器正常开启，但当自动母线切换操作后，保护应急电源的保险丝熔断了。显然，几个连接到IC受限母线的电路仍然处于短路状态。隔离故障电路后，在大约三分钟内恢复了所有可用的IC和FC电路的电力供应。

4. 通常，非敌方攻击导致的损坏不会列入损伤报告。然而，在本例中，由于炮击震动引发的电气故障在战斗期间对南达科他号造成了不利影响，值得一提。由于这一故障，进行了多次控制切换，并报告称舰艉部分在大约一分钟内完全失去了电力供应。此情况发生在收到第一发命中弹之前。

5. 故障发生时，主炮塔使用的火控电路正常电力供应来自4号发电机及分配开关板，通过母线切换面板、配电面板及自动母线切换开关（见图II）。自动母线切换开关的备用电源由2号发电机及分配开关板提供，并通过母线切换面板及配电面板进行切换。根据现有的指示，AQB断路器在无人值守的配电面板位置上被“锁定”。

6. 当III号炮塔向后方发射炮弹时的震动导致备用电源接触器在自动母线切换开关中闭合，从而并联了4号和2号发电机及分配开关板。由于两个电源不同相，造成的同步电流冲击焊住了自动母线切换开关的接触点，并在4号发电机及分配开关板侧引起了正常供电电缆（FE834）断裂并在断裂处各相之间形成了短路。由于对备用电源未提及问题，推测是由于正常供电线路断裂清除了备用供电电路的短路故障，从而备用电源继续为火控电路供电。由于配电面板上的AQB断路器被“锁定”，因此故障通过7号发电机的ACB断路器跳闸来清除。报告未提及馈电ACB断路器是否跳闸，但暗示其确实跳闸。

7. 操作员随后通过闭合母线连接（FE0404）断路器，将4号发电机及分配开关板与3号发电机及分配开关板连接。手动闭合了至母线切换面板的正常供电线路（FE0716）断路器，导致6号发电机的断路器跳闸。当时，母线切换面板的正常供电线路（FE0716）和备用供电线路（FE0420）断路器均处于开启状态。随后闭合了至母线切换面板的备用供电线路（FE0420）断路器，导致5号和6号发电机以及备用供电线路（FE0420）断路器跳闸。操作员立即再次闭合了5号、6号和7号发电机的断路器，而正常供电线路（FE0716）和备用供电线路（FE0420）的断路器保持开启状态。从自动母线切换开关闭合到5号、6号和7号发电机断路器重新闭合大约用时一分钟。随后，维修小组定位并隔离了故障，并恢复了6号和8号5英寸炮塔的电力供应。

8. 这些电气故障的原因是自动母线切换开关的不可靠运行。所有这些开关已被更换为手动类型的切换开关。

9. 电源中断影响范围扩大是由于馈电断路器和主发电机断路器未在短路条件下选择性操作所致。结果是，原本应该仅由馈电断路器单独操作以隔离短路故障的情况，变成了发电机断路器同时跳闸。为了确保正确运行，除非故障位于开关板母线或发电机与开关板之间，否则发电机断路器不应在故障条件下跳闸。这意味着发电机断路器在最大短路电流条件下应有足够的延迟时间，以便让馈电断路器优先跳闸。同时，发电机断路器必须提供一定程度的开关板母线故障保护。在对该故障进行大量研究和开发后，并且在这次故障之后，改善了断路器的性能，并通过在主发电机断路器上更换了时间延迟冲击触发装置为PQ型继电器来解决问题。南达科他号上安装的PQ继电器是首批可用的。通过在相似舰艇上的发电机断路器安装特制的时间延迟冲击装置，几乎获得了与PQ继电器相当的选择性断路器操作改进效果。

   
   

D. 火灾及灭火

1. 在战斗期间或战斗后没有发生严重的火灾。火灾规模较小，均在引燃点附近迅速被扑灭。潜在最危险的火灾发生在B-319-T通道中两件救生衣的燃烧。据认为它们是由于1.1英寸装弹室B-0502-M内弹药升降机引起的闪光引燃的。该通道位于装甲区内，毗邻5英寸弹药库。其他火灾发生在以下地点：

   主甲板后端靠近弹射器的区域

   第1上层甲板，72号肋骨左舷，40毫米炮塔2号位置

   5英寸装填机

   5英寸指挥仪1号位置

   1.1英寸装弹室B-0502-M

   无线电测向器室B-0701-CT

   右舷旗帜袋

   主炮塔雷达发射室

   III号炮塔外

   A-206-L

   A-207-L

   雷达指挥室B-0801-C

   除了上述火灾外，在第一和第二上层甲板上还有许多小火灾，主要由燃烧的救生衣碎片引起。

2. 尽管上层建筑内的火灾不严重，但灭火困难。由于许多梯子受损，消防水带必须沿着上层建筑的外部，从主甲板拖到07层。此外，许多人被困在上层建筑内，进一步加大了灭火难度。消防用水在甲板上积聚，填满邻近区域至其接入缘的高度。舰艇的倾斜使得这些水溢出并逐层淹没以下区域，至其接入缘的高度。主甲板和第二层甲板的变压器部分浸没在水中。

3. 为了便于在上层建筑内灭火，已在上层建筑的左右两侧分别安装了两根2.5英寸的升降管，从03层至010层，各层配有1.5英寸的消防栓。这些升降管可以通过水带连接至03、02或01层的2.5英寸消防栓。设立两根升降管是为了防止一根管道受损。

4. 为了防止消防水在上层建筑内积聚，在甲板接入缘的角落处打了2英寸的排水孔。现在水将流向主甲板的一个小区域，在那里门框的高度为18英寸。然后，可以通过电动潜水泵将其抽走。重量考虑使得安装复杂的排水系统成为不可能。

   
   

E. 结论

1. 南达科他号所遭受的损害并未危及其整体生存能力。然而，火控系统、内部通信系统和雷达设施的损坏极大地削弱了其作战能力，尤其是在夜战中的表现尤为明显。在战斗中，南达科他号吸引了所有敌方火力，从而使得华盛顿号能够在几乎不受干扰的情况下成功击沉了日本战列舰雾岛号。