美国博伊西号(CL-47)巡洋舰炮火损伤报告

作者：LSY_342发布时间：2024-09-28

U.S.S. Boise CL47 Gunfire Damage

Savo Island

11-12 October, 1942

博伊西号(CL-47)巡洋舰炮火损伤报告

萨沃岛

1942年10月11-12日

CONFIDENTIAL

机密

U.S.S. Boise (CVL7) [(CL47)]
Gunfire Damage

The Commander-in-Chief, United States Fleet and Chief of Naval Operations directs that this report be shown only to those persons to whom the report would be of value in the performance of their duties.

Steps shall be taken accordingly to insure that the report will be seen by those persons responsible for design, construction and repair of naval vessels, as well as for their operation, but by no others.

Preliminary Design Section
Bureau of Ships
Navy Department

25 January, 1943

美国舰队总司令兼海军作战部长指示：本报告仅限那些在履行其职责时有必要了解报告内容的人员查阅。

应采取相应措施，确保仅限于负责海军舰艇设计、建造和维修，以及操作的人员查阅，而不得向其他人员披露。

海军部舰船局初步设计处

1943年1月25日

WAR DAMAGE REPORT No. 24

Printed By U. S. Hydrographic Office

U.S.S. Boise

Gunfire Damage

11-12 October 1942

Savo Island

战损报告第24号

由美国海军水文局印制

波伊西号巡洋舰

炮火损伤报告

1942年10月11-12日

萨沃岛

舰船类别：轻巡洋舰 (CL47)
舰长（水线）：600 英尺
下水时间：1936年12月3日
舰宽（水线）：61 英尺 8 英寸
排水量（标准）：10,000 吨
满载吃水深度：22 英尺 8 英寸
排水量（满载）：12,200 吨

参考资料：
(a) 博伊西号舰长保密信 CL47/A16-3，日期不详，（由太平洋舰队总司令 CincPac, Pac-90-1h, A16-3/S0L, 1942年10月30日编号 03151 转发）。
(b) 费城海军船厂司令保密信 L11(conf) CL47/41-1(E3-4)，1942年12月17日。
(c) 1942年11月20日舰艇局代表对该舰进行检查。
(d) 纳瓦霍号舰长保密信 AT64/S94，1942年11月5日。

第一部分叙述

第二部分损伤报告

描述第1-8次命中

第三部分讨论

弹药的表现

装甲的表现

发射药火灾和通风

附图目录

I. 损伤示意图

II. 进水示意图

前言

这是舰艇局第一次能够对美国军舰遭受炮火损伤进行分析。由于这一案例具有特殊的意义，在获取足够信息后便迅速编制了本报告。如有更多相关信息可供参考，将继续编制后续报告。

第一部分 - 叙述

1942年10月11日至12日夜间，博伊西号巡洋舰所在的巡洋舰编队在瓜达尔卡纳尔岛西端与一支日本巡洋舰和驱逐舰编队交战。11日2346时，博伊西号通过雷达探测到敌方舰船并开火，射程约4500码，方位095°。在随后的战斗中，博伊西号参与击沉了六艘日本舰艇（2艘重巡洋舰、1艘轻巡洋舰和3艘驱逐舰）【译者注：埃斯佩兰斯角海战，日军1艘重巡沉没，1艘驱逐舰沉没，1艘重巡洋舰重创，次日2艘驱逐舰被空袭击沉】，其中几艘在还未开火前就被击沉。一艘距离7500码、相对方位040°的敌方重巡洋舰【译者注：即衣笠号】在00:12时命中了博伊西号两次，其中一枚炮弹对博伊西号造成了严重损坏。这艘敌舰随后被旧金山号和盐湖城号两艘巡洋舰集中火力击退。一次命中导致博伊西号6英寸弹药库（A-507-M，位于I号和II号炮塔之间）发生火灾并严重进水，该损坏使得I、II、III号炮塔失去战斗能力，博伊西号被迫撤出战斗。在23:54至00:12时之间，博伊西号共被击中六次，其中一次炮弹切断了1号5英寸炮的电力和通信，另一次在船壳水线附近的17号肋骨处造成进水。然而，这些损伤并未严重影响全舰的战斗能力。所有火灾被扑灭，进水被控制住，并于约两小时后重新回到编队中。
博伊西号于10月13日16:00时抵达埃斯皮里图桑托岛，并在10月15日17:00时离开。在此期间，NAVAJO号用软补丁修补了17号肋骨处的大洞，并进行了全舰的清理工作。随后博伊西号前往努美阿港，ARGONNE号在此进行了临时维修，修补了船体的开口并恢复了内部水密性。博伊西号于10月24日离开努美阿，并于11月19日抵达费城海军造船厂。

第二部分 - 损伤报告

第1次命中（10月11日 23:54时）

（参考照片1和2）

一枚炮弹从相对方位090°处击中博伊西号5英寸class "A" 侧装甲顶部下方约1英尺处（90-1/2肋骨），并在撞击时爆炸。此次命中在装甲上造成约2英寸深的凹痕，并在装甲带上方的25磅特种钢板上造成了23英寸×26英寸的洞。装甲板后方约5英尺处的钢板也被炸裂。从损伤的程度及类型推测，该炮弹可能为8英寸常规弹。
此次命中造成的主要损害是所有去磁电缆在第三层甲板上被弹片切断。吊床储存区、蒸汽桌、扩展金属隔板和C-301-L舱室上方的通风系统均被弹片击中。20毫米7号和9号火炮下方的10磅特种钢板也被弹片击中，但未被穿透。该平台位于撞击点上方约19英尺处，并悬挂在舷侧约2-1/2英尺处。此次命中没有引发火灾或造成进水。

第2次命中（10月11日 23:55时）

（参考照片3和4）

一枚或多枚炮弹击中了舰长舱室外板（61-1/2肋骨右舷）距主甲板约2-1/2英尺处。此炮弹（或多枚）似乎来自相对方位100°处。炮弹在撞击时爆炸，造成12磅外板上一个4英尺×5英尺的大洞。弹片击中了通道和舱室内部，并将厨房与舰长舱室之间的纵向隔板（距舱室约15英尺处）炸毁。此处的其他隔板和门也受到损坏（参见附图I）。甲板上留下了两道较深的槽痕，一条可能是由弹头碎片造成的，另一条则是由爆炸的第二枚炮弹造成的。舰长舱室前角的中心隔板上布满弹片痕迹，最大洞口约为10英寸×18英寸。舱室和厨房内的所有家具均被毁坏，墙板也被弹片打穿。一些弹片穿过了海军上将舱室并击穿了舱室左舷的隔板。
5号5英寸炮的炮管和装弹器被弹片损坏，三名船员受伤。一些弹片击中了该炮的弹药箱，穿透了箱内的油箱和至少两枚高射炮弹，但未引发火灾。所有通往1号5英寸炮（位于舰长舱室上方通信平台）电力及通信线路均被弹片切断，木质甲板也被弹片震松。
此次爆炸引发了舰长舱室内的火灾。火势并不严重，在约12分钟内被损管小组及相邻火炮的船员完全扑灭。

第3次命中（10月12日 00:11时）

（两枚炮弹）

（参考照片5和6）

两枚炮弹击中了58-1/4肋骨右舷处，距第三层甲板约三英尺处，未发生爆炸。它们似乎来自相对方位080°，直径可能为5英寸。两枚炮弹穿过了航海官办公室内的一个支柱，其中一枚炮弹在80磅特种钢板上留下一条约4英寸深、3英尺长的凹槽，随后弹跳至61号肋骨的舱口围板，并穿透61号肋骨的隔板和衣帽柜，最后穿出左舷（参见附图I）。另一枚炮弹击中了装甲舱口周围的围板后弹跳，穿透了衣帽柜的步枪架和隔板，并穿出左舷，距59号肋骨后方约16英寸、距甲板约20英寸。此次命中造成一人受伤，伤者似乎是被甲板上的油毡碎片击伤。此处的部分电力系统也受损。
据报告，有小规模火灾发生，但迅速被扑灭。由于弹孔在水线上方，仅造成轻微进水，这些洞被床垫填塞并支撑住。因蒸汽管线破裂，导致作业人员在此舱室内工作时遇到一些困难。

第4次命中（10月12日 00:11时）

（参考照片7、8和9）

一枚尺寸不明的炮弹击中了III号炮塔左侧炮口下方，撞击在6-1/2英寸厚的class "A" 装甲板上，并在撞击时爆炸。爆炸使装甲板的连接处松动，并在装甲表面造成了数条极小的裂痕。炮塔当时的训练角为105°，炮弹似乎来自相对方位095°，此撞击的入射角度约为10°。鉴于对装甲的破坏程度非常小，推测这并非穿甲弹。
此爆炸在主甲板上炮座附近（46至49号肋骨之间）炸出一个洞，并摧毁了炮塔上的皮革防水帆布。碎片造成的破坏非常严重。位于舰上55号肋骨的前方上层建筑的通风管道（距爆炸点约30英尺）被打穿（见照片8），但密码室周围的30磅特种钢板未被穿透，尽管表面有明显痕迹。炮塔三门火炮的滑轨上均有弹片划痕，但该炮塔仍继续作战，并发射了数个齐射轮次——炮手注意到后座行程略有缩短。碎片穿过主甲板并刺穿了A-211-L内的所有通风管道（见照片9）。此外，碎片还击穿了2-49-1号水密门、二层甲板右舷通道内的水密舱口，并在二层甲板上留下了多个弹孔。
由于大部分火光和火焰都在主甲板上方的开放空间中，此次命中并未引发火灾。

第五次命中（10月12日 00:11时）

（照片 10, 11, 12 和 13）

一枚8英寸的穿甲弹击中了I号炮座右舷中线约55°位置的6英寸厚的class "A" 装甲，命中点距主甲板约15英寸。炮弹在撞击时被破开并被挡住，其底部留在了装甲外层表面，如照片10和11所示。弹头卡在了炮座内的圆形舱壁中，靠近炮座平台下方。炮塔在106°位置卡住无法转动。装甲表面的硬化层脱落成大片，韧性层则随着炮弹的轨迹发生变形（见照片11）。炮弹在撞击装甲硬面时裂开，因此并未发生爆炸，只听到持续几秒的嘶嘶声或燃烧声，并使炮塔内充满了烟雾。炮弹的底部被炸成碎片，最大的碎片约2英寸乘4英寸。除弹头在圆形舱壁上留下的弹孔和外侧的垂直梁受到压碎外，炮座内部并没有受到其他损害。炮座外部的甲板因碎片被击穿了三个地方，炮塔军官报告称炮塔被击中并正在撤离。左侧火炮组的大部分人员（11人）成功逃离，但在逃离时发现II号炮塔已着火。这场火灾是由第五次命中的同一轮炮弹中的第六次命中引起的。

第六次命中（10月12日约00:11时）

（照片 14-20 和 23）

炮弹损害

一枚8英寸炮弹（可能与第五次命中来自同一轮齐射）从大约055°方向命中舰体右舷，位置在31号肋骨后方约1英尺、距第一平台甲板下方约6英尺处（刚好在80磅STS侧装甲下方）。炮弹穿过A-509-T号电缆通道，击中A-507-M号弹药库的甲板，随后反弹向上并向后方移动，可能在距甲板约3至4英尺、接近中线的位置（约34号肋骨）爆炸。爆炸碎片在35号隔板上及弹药库和II号炮塔下方操作室之间的横梁上留下了大量弹孔。多个碎片穿透了39号隔板及其隔板上的门，其中一个碎片向后穿过A-515-M号弹药库，击穿了3号炮塔下方操作室的门。另一个碎片在燃油箱A-610-F的第二甲板上留下了一个小孔。一个较大的碎片击中了通往A-507-M号弹药库的供气阀门，并切断了阀帽，导致闸门约半开（见照片15）。排气管的闭合装置也被碎片损坏。

火灾与爆炸
A-507-M舱室内炮弹的爆炸引燃了152mm药库中所有的弹壳，并且有两个发射药筒被炮弹碎片击穿，引发了点燃并爆炸的情况。虽然大多数未开封的弹药箱在爆炸中严重变形，但其内部的火药未被引燃。火焰迅速通过35号隔板上的孔进入II号炮塔下方操作室，点燃了提升机内的火药，并沿着整个炮塔向上燃烧，沿提升机通道的各个层次爆裂开来。这就是I号炮塔撤离人员所观察到的火灾。II号炮塔的火焰通过39号隔板上的碎片孔和被火焰向后推开的门进入A-515-M号弹药库，并引燃了几枚暴露在外的发射药筒。45号隔板上的门被火焰推向后方并形成了少量凹陷。火焰通过舱口、门边缘以及门上的一个碎片孔进入III号炮塔操作室，烧伤了室内的一名士兵，但未引发火灾。火势通过29号隔板上的舱口蔓延至I号炮塔下方操作室，点燃了那里储存的火药，并沿提升机通道向上燃烧，导致提升机通道像II号炮塔一样爆裂。然而，并非所有暴露在外的火药都被点燃，因为在提升机中发现了几枚内部火药未燃烧的发射药筒（见照片18）。
值得注意的是，虽然在I号和II号炮塔的提升机中均发现了未燃烧的发射药筒，但并没有形成明显的燃烧和未燃烧弹药筒的规律性分布。这与英国1938年在5.25英寸炮塔闪光测试中观察到的现象一致。
这些火药燃烧产生的压力对结构造成的破坏相对较小。A-507-M号弹药库上方的第一平台甲板向上隆起了约2英寸，A-507-M号弹药库内的支柱被拉离了第二平台甲板，并在A-608-M号舱室上方甲板撕裂。35号隔板在几处向内弯曲了约2英寸，但其他隔板基本未受损。从门和舱口的变形情况来看，I号和II号炮塔下方操作室中的压力比A-507-M号弹药库内的压力更大，除了A-507-M号弹药库炮弹爆炸的直接区域外。A-511-M号和A-512-M号弹药库的门分别向外弯曲了3至4英寸，导致火焰进入这些区域，并将A-511-M号弹药库的排气管道灼烧至二层甲板，但未引燃这些区域内的火药。I号操作室内的所有门（包括29号隔板上通往A-507-M号弹药库的门）均向外弯曲了3至4英寸，但在A-503-M号、505-1/4号或503-1/2号弹药库内没有发现任何火焰痕迹。I号操作室中的5-28号舱口被吹入了A-601-T号舱室。
II号操作室中产生的气体烧毁或吹掉了第一平台甲板上装甲舱口的橡胶密封圈，但舱口的紧固装置依然完好，舱口也未被掀起。这种情况在I号操作室中也发生了。然而，气体通过舱口下方的开口进入A-414-T号通道，却将第三层甲板上的舱口炸开。舱口在中间弯曲，脱离了紧固装置，并将铰链板从甲板上拉了下来。舱口飞起并撞击到管道上的手轮，最终落入A-414-T号通道中。由此产生的气体扭曲了第三层甲板周围的隔板，并将W.T. 3-35-2号水密门推入军官食堂。门前方存在火灾痕迹，但具体火源尚不确定，可能是火焰从门缝边缘穿过而引发了舱室内部的火灾。尽管门的紧固装置依然可用，门也可以开关，但已不再具备水密性。
上述第15至第17段描述的火药燃烧现象似乎很快就结束了。通过炮弹弹孔向A-507-M号弹药库注水显然在火药筒完全燃烧前就扑灭了火焰，而操作室及提升机中的火药则很快燃烧殆尽。尽管火焰非常猛烈，但燃烧时间较短，未造成太多的火灾损害——例如，漆面只是轻微烧焦起泡，并未被完全烧毁，且操作室内的橡胶电话线缆并未被烧毁。

A-608-M号舱室爆炸
（照片23）
A-608号20毫米弹药库（位于A-507-M号弹药库的前方）发生了一次爆炸。该弹药库上方的甲板向上隆起了约4英寸，A-608-M号舱室内的支柱被从内底板上拔出，29号隔板上的门被炸离铰链，飞入A-607-T号舱室。爆炸还导致周围弹药库的门和隔板出现了凹陷，如图I所示。A-608-M号弹药库的排气管道也被灼烧至二层甲板，如第23段所述，但未发现机舱内有火灾的痕迹。据船员报告，A-608-M号舱室内的弹药未被引燃。目前尚不确定这次爆炸的具体发生时间和原因，但可能是周围油舱的油料泄漏，随后通过第二平台甲板上支柱撕裂处的火焰引发了蒸汽爆炸。

通风系统
由于火焰通过通风管道从弹药库蔓延，导致第6次命中后船体受到了较大伤亡。弹药库或操作室均未配备机械排气装置。空气通过二层甲板上的风扇经垂直管道供给，并通过自然排气管道排出，这些排气管道终止于二层甲板附近的顶部。两个系统在各自服务的舱室内均配有闸阀，并从相邻操作室进行操作。每个弹药库内，在排气闸阀和舱室边界之间还设有一个止回阀，用于在通过洒水系统进行注水时释放舱室压力。这些管道上每个止回阀的上方（靠近二层甲板）也有一个止回阀，以提供设计测试的溢流头。
如第14段所述，供气系统通往A-507-M号弹药库的闸阀被碎片打开（见照片15），排气系统的闸阀也被破坏。火焰通过这两个通风管道直接蔓延至二层甲板。供气管将气体输送至位于I号和II号炮塔之间二层甲板上的主通风管道，并在风扇上方爆裂。该系统的二层甲板上第29至35号肋骨之间的所有供气主管道上的油漆都被严重灼烧，并在第29号肋骨前方有逐渐减弱的烧焦痕迹。供气主管道周围隔板上的油漆也被烧焦和起泡。供气主干和供气分支至第三层甲板29至35号肋骨间军官区的油漆同样被烧焦，但周围结构未受损。所有位于I号炮塔后方、二层甲板上的损管小队成员均被这些管道散发出的火焰和气体杀死，多处轻质隔板被严重损毁。
第II号和III号炮塔之间二层甲板上的通风系统火焰也导致了多起伤亡事故。问题的来源是通往A-309-L号舱室的供气管道。第17段中提到的气体通过A-414-T号通道进入第三层甲板时，将通往领航员储藏室的排气管道炸裂，气体通过该管道到达二层甲板，并在II号炮塔后方的控制站处吹开了一个阀门。该区域内的另一火源来自A-511-M号弹药库，火焰通过止回阀进入排气管道，沿管道向上蔓延，将二层甲板上的管道表面烧焦起泡。
在A-608-M号舱室的排气管道表面至二层甲板顶端也存在高温痕迹，而与之相邻的供气管道未受损。尚不确定该舱室的排气管道阀门是否关闭，但止回阀可能已经允许火焰进入管道。虽然该管道穿过29号隔板至A-507-M号舱室，但未发生破裂。

第7次命中（1942年10月12日 00:12时）

（照片21和22）

一发（可能是两发）炮弹从相对106°方位命中了舰船右舷第17号肋骨附近、大约在第三层甲板的高度。炮弹在接触时爆炸，在第16号至第18号肋骨间及从第三层甲板上方约5英尺到下方约4英尺的区域炸出了一个洞。弹片穿透了第三层甲板上的第15号隔板，并可能穿透了第三层甲板以下的第15号和第19号隔板。左舷第15号隔板附近的装甲板也被弹片穿透。去磁电缆在舰船两侧均被切断。位于A-305-L号舱室的纵梁顶部被碎片严重切割，管道和电缆也被切断。A-305-L号舱室内的所有家具和舱室隔板均被摧毁。
这次爆炸在舰上引起了极大的震动，导致许多人认为舰船被鱼雷击中。起锚机室的一根夹杆 A-205-E 从右舷被抛出，并在通风箱上打了一个洞，可能是由于正下方的爆炸造成的。尽管重新校准右舷锚机刹车和离合器时遇到了一些困难，但该设备仍能继续运作。由于第32段所述的海水立即涌入，避免了爆炸后可能发生的火灾。

第8次命中（时间未知）

一发口径不明的炮弹在交战过程中掠过II号炮塔的左侧装甲，并在测距仪罩下方留下了一个深约1.5英寸的凹痕。此次命中未造成其他损坏，也没有证据表明炮弹爆炸。据估计，该炮弹来自相对舰船约075°的方向。

船体进水
第1、2、4、5和8次命中均未导致进水，第3次命中造成了少量进水，第6次和第7次命中则导致了严重进水。第3次命中造成的破洞位于水线以上，但波浪和舰船转弯时的倾斜导致海水从破洞处流入。该破洞用床垫堵住，并加固了支撑，然后使用潜水泵排水。
第6次命中导致了严重的海水和燃油混合进水。虽然相关进水情况的信息并不完全，但大多数情况可以合理推测。海水通过炮弹穿孔迅速淹没了A-507-M号舱室和右舷的电缆通道。第二操作室通过第35号隔板的碎片孔和舷窗迅速进水，而第一操作室则通过第29号隔板的舷窗快速淹没。由于A-507-M号舱室甲板上的支柱被拉离，弹药库甲板上出现破洞，并通过甲板上的舱口（被爆炸冲击力向下吹开）淹没了弹药库。炮塔II和III号下方的电缆通道由于螺栓孔隙渗水而被淹没。随后，进水继续通过受损的门、舷窗及第35号和第39号隔板上的碎片孔蔓延（详见图II），最终导致所有前方的6英寸弹药库和操作室均被淹没，弹药升降机也被淹没到水线位置（刚好位于第三层甲板上方）。如图II所示，5英寸弹药库和操作室进水程度较轻。
第6次命中还导致了第三层甲板和第一平台甲板的部分进水，主要是通过操作室I和II的舱口，舱口密封垫被烧毁或吹出。A-414-T号通道通过第二操作室进水，并向上蔓延至第三层甲板的A-309-L号通道。军官餐厅A-308-2L号舱室通过第35号隔板的门出现轻微进水，该门因爆炸冲击而变形，需要加固。参考资料(b)提到位于第39号隔板后方右舷的医务室也发生了进水，但其进水原因尚不明确。第一平台甲板位于操作室I上方的区域通过装甲舱口（与A-414-T相同）发生了进水。
参考资料(b)报告A-414-1/2和A-419-1/2-L号舱室也发生了进水。进水原因尚不明确，但可能是通往操作室的舱口未密封严实。同样的情况也存在于A-411-L号舱室中，该舱室与位于第32号肋骨右舷的电缆通道之间的装甲舱口只能通过加固与上层甲板紧密结合。由于第32号肋骨舱口及第35号隔板后方右舷的通道未密封，船员居住舱室的进水深度尚不明确。第35号隔板后方的储藏室通过未封装的去磁电缆填料管道发生了进水，积水深度达到3英尺。
第7次命中打开了A-405-A号舱室和第15号至第23号肋骨间第三层甲板的生活区，并使得碎片破坏了第15号和第19号隔板的水密性，导致A-406-A和404-E号舱室也发生了进水。第三层甲板的积水深度约为3英尺，A-304-A号舱室则通过第15号隔板的碎片孔慢慢进水。泵房A-601-E号舱室在打开舱口营救当值人员时进水了几英尺，但当舱口关闭后，该舱室依然保持水密性。第23号隔板被观察到有变形情况，并已加固，主要位于A-306-L号舱室第三层甲板处。参考资料(b)提到A-407-A号舱室发生了慢性进水，但尚不清楚进水原因。第23号或第25号隔板上没有通往该舱室的门。
参考资料(a)报告损坏后舰船的吃水深度为前部27英尺9英寸，后部20英尺6英寸，相当于约13,000吨的排水量。根据现有数据（见图III），估计约有1200吨的水进入了舰体。因此，在确保舰体水密性恢复到能够排水的状态后，排水成为了首要任务之一。这项工作通过部署20个便携式潜水泵，将积水排至甲板上方来完成。由于需要保持水密性，同时还需通过舱口进行排水，因此这项工作极为困难。

电力系统损坏
多次命中造成了多根电缆被切断及开关因弹片损坏而失灵的现象。第1次和第7次命中均切断了去磁电缆。第2次命中导致舰长舱室内的电缆断裂，从而中断了1号炮的电力供应。第3次命中导致通往军官舱室和射击指挥室的通风系统停止运行。多条照明电路失效，例如第55号至第65号肋骨之间主甲板以上的照明电路及第61号肋骨前方第三层甲板以下区域的照明电路。后者的失效是由于第3次命中造成的照明控制面板损坏（见照片6），从而导致断路器跳闸。然而，这未造成严重后果，因为操作室和炮塔的照明系统是独立的。几乎所有靠近第2次和第7次命中点的小型电路均被摧毁。
进水导致了大多数被火灾和进水影响区域内设备的损坏。正如前文所述，火灾并未持续足够长时间，因此对结构和设备的损坏较小。在A-515-M、A-517-M、A-523-M和A-508-T号舱室中，设备在干燥后被发现可以正常工作。大量水密设备因设备本身的碎片损坏或通过受损电缆的渗漏而进水。
主配电板和应急配电板未受损，也没有因震动而跳闸，尽管它们未被锁定。当I号、II号和III号炮塔失效时，舰上人员拉掉了所有供电断路器，以防止可能因短路或超载引发电气火灾。
备用电力系统（包括便携式电缆及用于穿过隔板的固定接头）运行良好，但安装范围不够广泛。由于进水严重，无法使用第45号肋骨前方第三层甲板上的隔板接头，因此必须在第二层甲板上用便携电缆向前输电。这是一项复杂且缓慢的工作，因为第45号肋骨前方第二层甲板上没有隔板接头。

第三部分 - 讨论

弹药的表现

在A-507-M弹药库爆炸的炮弹表现极为异常。它穿透了水线下约9英尺的船体，这在如此近距离的交战中几乎是不可能的。旧金山号和盐湖城号都报告了向敌舰开火，而这艘敌舰正是击中了博伊西号的船只。目标船上发生了剧烈爆炸，据推测该舰已经沉没。根据这些船只提供的信息，与博伊西号的位置进行绘图表明，该命中发生在大约7500码的距离上。在此距离下，我们的8英寸炮弹的下落角度约为3.5度。通常，它们会在12度角左右发生跳弹，而要达到9英尺的深度，需要大约20度的下落角度（相当于18000码的距离）才能带有足够的速度。由于船只处于稳定航向，海面也很平静，因此滚动或粗糙的水面并不能解释这一现象。如果第5和第6命中在同一组齐射中（如第13段所述），炮塔的洞口表明这些炮弹是从相对较近的距离发射的。
该炮弹的几块大碎片以及击中I号炮塔的另一炮弹的较大部分已被回收（照片12、15和16）。对这些碎片的分析非常有趣。初步检查表明，它们为英国制造，且在弹药库爆炸的那枚炮弹有一个平鼻锥，外面安装了一个可拧上的风罩。这可能解释了该弹在水下的异常弹道轨迹，如果风罩在接触水面时被撞掉的话。此外，如果另一枚炮弹也有平鼻锥，这也可以解释它在如此近的距离内未能穿透的原因。已进行的实验表明，平头炮弹对轻装甲特别有效，但对超过1/2口径厚度的装甲效果较差。希望能够获得更多关于为日本制造的炮弹的详细信息，以便进行更精确的鉴定和进一步分析。

装甲的表现

6英寸class "A" 炮塔装甲在近距离抵挡8英寸穿甲弹的表现引起了极大的兴趣。炮弹碎裂的主要原因可能是装甲是表面硬化的。对于高质量的炮弹，class "A" 和class "B" 装甲的抗穿透能力大致相同，但如果是class "B"装甲，它可能不会破坏弹道并导致爆炸。

发射药火灾和通风

博伊西号在弹药库内起火后仍能生还，这一点值得高度关注。舰队估计大约有3000磅的发射药被点燃（参考(b)）。估计其分布大致如下：
每个炮塔 100磅
II号炮塔的弹药升降机 1000磅
I号炮塔的弹药升降机 700磅
每个处理室(handling room) 200磅
A-507-M 400磅
A-515-M 200磅
这些数据只是粗略估计，但可以大致了解烧毁的发射药的分布情况。
另一个有趣的点是弹药库隔板的表现。设计时，这些隔板能够在13磅/平方英寸的压力下达到弹性极限（第二甲板测试水压为10磅/平方英寸）。隔板35在几处弯曲了大约2英寸，可能是由于炮弹爆炸所致，但其他隔板没有明显变形。实验表明，设计用于10磅压力的隔板在瞬时压力下能够承受高达60至70磅/平方英寸的压力而不被破坏，但可以推测，博伊西号弹药库内持续的压力并没有超过10磅/平方英寸，否则一些隔板应该会有变形。弹药升降管被炸开，估计需要70磅/平方英寸的压力才能达到这种破坏。因为升降管内的发射药被严密封存，火势释放到周围空间，压力得以下降，避免了其他结构损坏。无烟发射药的临界压力约为1000磅/平方英寸，超过此压力发射药燃烧速度会剧增，产生爆炸效应。显然，博伊西号弹药库内的压力从未高到这种程度，因此仅产生了缓慢燃烧的效果。
英国在一系列实验中（伦敦档案558-1940和678-1940）提出了一个关于发射药着火排气的粗略公式，该公式忽略了装载密度和舱室体积，因此存在一些疑问。该公式基于使用发射药的实验，由于发射药的稳定性较差且燃烧速度较快，导致了我们无烟发射药在实际应用中存在一些差异。不过，出于对比目的，还是有必要将此公式应用于A-507-M的情况。
根据该公式，排出发射药火焰所需的排气面积（平方英尺）等于1/8 * W的2/3次方，其中W为暴露装药的重量（磅）。根据第40段中提到的400磅的估算，所需的排气面积为6.8平方英尺。
4个10英寸的发射药舱口（90%有效）    1.95平方英尺
隔板35的碎片孔（估计）       1.75平方英尺
排气管（2个损坏的阀门）                       0.30平方英尺
估计总计                                                  4.00平方英尺
这仅为英国估算所需面积的3/5，但我们的发射药燃烧较慢可能足以解释这个差异。不过还有其他因素使情况更加复杂，例如排气所流通的空间也发生了火灾，产生了独立的压力，以及损坏的阀门通向较长且狭窄的排气管，这可能会延迟压力的释放。因此，综合考虑所有方面，虽然排气在博伊西号的生还过程中确实发挥了作用，但其重要性可能不如A-507-M的火源迅速淹没、罐内发射药抗拒外界热量点燃以及暴露的发射药量少来得关键。